МЕТОДИКА
РАСЧЕТА УДЕЛЬНЫХ НОРМ РАСХОДА ГАЗА
НА ВЫРАБОТКУ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ
И РАСЧЕТА ПОТЕРЬ В СИСТЕМАХ
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
(КОТЕЛЬНЫЕ И ТЕПЛОВЫЕ СЕТИ)
СТО ГАЗПРОМ РД 1.19-126-2004
Открытое акционерное общество «Газпром»
ООО «Информационно-рекламный центр газовой промышленности»
Москва 2004
РАЗРАБОТАН |
Управлением энергетики Департамента по транспортировке, подземному хранению и использованию газа ОАО «Газпром»; ОАО «Промгаз» |
СОГЛАСОВАН |
Департаментом по транспортировке, подземному хранению и использованию газа ОАО «Газпром», Департаментом стратегического развития ОАО «Газпром» |
ВНЕСЕН |
Департаментом по транспортировке, подземному хранению и использованию газа ОАО «Газпром |
УТВЕРЖДЕН |
Заместителем Председателя Правления ОАО «Газпром» А.Г. Ананенковым 14 марта 2004 г. |
ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ |
Распоряжением ОАО «Газпром» от 17 ноября 2004 г. № 330 с 15 декабря 2004 г. |
ИЗДАН |
Обществом с ограниченной ответственностью «Информационно-рекламный центр газовой промышленности» (ООО «ИРЦ Газпром») |
СОДЕРЖАНИЕ
Газовая промышленность расходует на выработку тепла более 1,6 млрд. м3 газа или порядка 4 % от потребляемого объема газа в ОАО «Газпром». Эта величина мала по сравнению с огромным расходом газа на перекачку. Но такое сравнение неправомерно, поскольку речь идет о сравнении совершенно различных технологических процессов. Если же сравнивать с расходом газа в котельных других отраслей (что является корректным), то мы получим сопоставимые цифры.
В настоящее время центральное теплоснабжение компрессорных станций ОАО «Газпром» осуществляется в основном от теплообменников утилизации тепла отходящих газов газоперекачивающих агрегатов (ГПА) и котельных.
Система теплоснабжения существующих компрессорных станций (КС) с использованием ВЭР включает:
- утилизационные установки (котлы-утилизаторы, утилизационные теплообменники (УТО) ГПА);
- насосную для циркуляции воды в системе «УТО-потребители»;
- котельную;
- сети теплоснабжения.
В этих случаях котельная является резервным источником тепла и включается в работу при плановых и аварийных остановках ГПА.
В других случаях котельная является основным источником тепла.
Что касается тепловых сетей, - удельные технологические потери в них не зависят от источника теплоснабжения.
Методика нормирования расхода газа в котельных была разработана ВНИИПромгазом еще в 1966 г. [1] . В 1983 г. вышло переработанное издание методики [2].
В более поздних работах [3, 4, 5] индивидуальная норма удельного расхода газа определяется так же, как в [2]. Групповая норма только в работе [5] определяется корректно, как в [2]. В работах [3], [4] при определении групповой нормы используются произведения теплопроизводительности котлов на их КПД (т.е. Q·h), что не имеет физического смысла.
Настоящая методика основана на методике [2]. Она включает также последние данные из [3-5], нормативные оценки потерь тепловой энергии в тепловых сетях согласно [5] и примеры расчетов.
Настоящая методика разработана применительно к предприятиям газовой промышленности, использующим паровые и водогрейные котлы отечественного и зарубежного производства, для расчета удельных норм расхода газа на выработку тепловой энергии в котельных и потерь в тепловых сетях.
Методика разработана в соответствии с приказом ОАО «Газпром» от 09.10.2000 г. № 77 «Об организации работ по энергосбережению в ОАО «Газпром». Содержит порядок расчета удельных норм расхода газа на выработку тепловой энергии и расчета потерь в тепловых сетях дочерних обществ и организаций ОАО «Газпром» (далее - предприятий ОАО «Газпром»). Методика разработана лабораторией стандартизации и сертификации, совершенствования нормативной документации ОАО «Промгаз» (зав. лабораторией О.Г. Рогинский) и отделом тепловодоснабжения и вентиляции Управления энергетики Департамента по транспортировке, подземному хранению и использованию газа ОАО «Газпром» (нач. отдела Н.В. Винниченко).
С даты введения в действие указанной Методики не применяются: Временная методика нормирования расхода газа в котлах малой и средней мощности, утв. Мингазпромом 27.01.1982 г., Инструкция по нормированию расхода газа в промышленных котельных малой производительности, утв. Мингазпромом 28.05.1966 г.
Авторский коллектив выражает благодарность за работу по апробации Методики ООО «Астраханьгазпром» (главный энергетик В.А. Федоров); ООО «Баштрансгаз» (главный инженер М.З. Асадуллин); ООО «Волгоградтрансгаз» (зам. генерального директора Н.М. Яковлев); ОАО «Волгограднефтемаш» (зам. генерального директора А.В. Лазарев); ОАО «Волготрансгаз» (главный инженер Ю.А. Арбузов); ООО «Кавказтрансгаз» (зам. главного энергетика С.Э. Яворович); НТЦ «Кубаньгазпром» (начальник НТЦ В.Ф. Будников); 000 «Лентрансгаз» (главный энергетик СП. Петров); ООО «Мостранс-газ» (главный инженер Б.М. Буховцев); ООО «Надымгазпром» (зам. главного энергетика В.А. Гринберг); ООО «Оренбурггазпром» (и.о. зам. генерального директора В.И. Столыпин; начальник технического отдела З.В. Мочалова; главный инженер Газоперерабатывающего завода Н.Е. Переселкин; главный инженер Газопромыслового управления А.В.Тен); ОАО «Пермтрансгаз» (зам. главного энергетика А.В. Приешкин); ООО «Самаратрансгаз» (главный энергетик А.И. Ганин); ОАО «Сургутгазпром» (главный энергетик В.Н. Тужилкин); ООО «Севергазпром» (и.о. генерального директора А.Я. Яковлев); ООО «Таттрансгаз» (зам. генерального директора Р.Ш. Закиров); ООО «Томсктрансгаз» (главный энергетик В.И. Наумов); ООО «Тюментрансгаз» (зам. генерального директора О.Е. Васин); ООО «Уралтрансгаз» (главный энергетик И.К. Демчук); ООО «Уренгойгазпром» (главный энергетик А.И. Гусев); ООО «Югтрансгаз» (главный инженер А.М. Яценко; начальник УОТР и ИО А.А. Кочанов); ООО «Ямбурггаздобыча» (зам. главного энергетика А.Л. Наумов). Наименования организаций и фамилии указаны по состоянию на конец 2001 г.
СТАНДАРТ ОАО «ГАЗПРОМ»
МЕТОДИКА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ И РАСЧЕТА ПОТЕРЬ В СИСТЕМАХ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ (КОТЕЛЬНЫЕ И ТЕПЛОВЫЕ СЕТИ)
|
Дата введения 2004-12-15
1.1.1. Нормирование расхода топлива - это установление плановой меры его производственного потребления.
1.1.2. Целью нормирования расхода газа в котельных является повышение эффективности использования газа.
1.1.3. Нормированию подлежит весь расход газа котельными независимо от объема его потребления.
1.1.4. Удельная норма расхода газа или, что то же, норма удельного расхода газа устанавливается в кг у.т. на Гкал (или ГДж) выработанного или отпущенного тепла.
Перевод натурального топлива в условное производят с помощью калорийного эквивалента Эт (Приложение 1, табл.1.1) по формуле:
ВУ=ЭТ Вн |
(1.1) |
При отсутствии у потребителей газа автоматических калориметров, фактическую теплоту сгорания газа сообщает газоснабжающая организация.
1.1.5. Нормы расхода газа на производство тепла подразделяются на индивидуальные (для котлов данного типоразмера) и групповые.
Групповые нормы удельных расходов газа подразделяются на нормы для данного уровня планирования по мере возрастания его значимости следующим образом:
- котельная;
- компрессорная станция (КС); управление магистральных газопроводов (УМГ); подземное хранилище газа (ПХГ);
- региональное предприятие ОАО «Газпром» (Трансгаз, Газпром);
- ОАО «Газпром».
1.1.6. Индивидуальная норма расхода газа (Hi) - удельный расход газа на выработку 1 Гкал (1 ГДж) тепла котлом данного типоразмера в условном исчислении (кг у.т.), определяемая по нормативной характеристике котла при паспортной теплопроизводительности.
1.1.7. Нормативная характеристика - это зависимость КПД брутто () котлоагрегата (котла) от его производительности для данного вида топлива, полученная по результатам наладочных работ и (или) по данным завода-изготовителя при принятых условиях построения характеристик. Режимно-наладочные испытания котла проводятся на основании «Требований к проведению наладочных работ» (раздел 1.5). В результате испытаний строится графическая зависимость КПД от производительности котла. Для многих котлов, применяемых в ОАО «Газпром», при работе на газе в диапазоне нагрузок от 40 до 120 % от паспортной, значение изменяется на 1-3,5 %, что находится в пределах точности его определения. Это позволяет считать нормативную характеристику практически прямой линией и использовать в расчетах значение , соответствующее паспортной нагрузке.
1.1.8. Групповая норма расхода газа - плановая величина потребления газа на отпуск 1 Гкал (1 ГДж) тепла при планируемых условиях производства для данного уровня планирования.
1.1.9. По периоду действия индивидуальные и групповые нормы подразделяются на годовые и квартальные.
1.2.1. Индивидуальную норму расхода газа рассчитывают по формуле:*
|
|
или
|
(1.2) |
где - КПД котла, определяемый по нормативной характеристике при паспортной теплопроизводительности (Приложение 1,.табл. 1.2 и 1.3).
* Примечание: 1 кг условного топлива соответствует 7000 ккал, или 7·10-3 Гкал. Следовательно идеальный (при КПД = 1,0 ) удельный расход условного топлива на выработку 1 Гкал теплоты равен:
Практически
1.2.2. Не допускается установление нормы, значение которой больше приведенного в табл. 1.4 и 1.5 Приложения 1 для данного типоразмера котла.
1.2.3. В случае превышения нормы расхода газа, определенной по пункту 1.2.1, над величиной, указанной в табл. 1.4 и 1.5 Приложения 1, принимаются меры для снижения удельного расхода газа за счет:
- снижения потерь тепла с уходящими газами, химическим недожогом;
- нахождения оптимальных режимов работы котлов;
- очистки поверхности котла от накипи и др. мероприятий.
1.2.4. Индивидуальные нормы пересматриваются после каждого планового проведения режимно-наладочных работ, осуществляемого не реже одного раза в три года. Внеплановые режимно-наладочные работы и пересмотр индивидуальных норм производятся после ремонта агрегата или внесения конструктивных изменений, влияющих на эффективность использования газа (например, после замены газовых горелок).
КПД брутто котла по результатам испытаний должен приводиться к нормативным значениям температуры воздуха перед котлом, температуре питательной воды и другим параметрам, принятым в расчете паспортного КПД котла.
1.2.5. При наличии приборов учета расхода газа и выработки тепла (пара) на каждом котле для контроля за выполнением индивидуальной нормы производится раз в 10 дней замер реального удельного расхода газа на выработку 1 Гкал (1ГДж) тепла (пара). Для перевода энергии пара в тепловую энергию следует пользоваться табл. 1.11 [12] (Приложение 1).
При этом делается запись в специальном разделе журнала котельной по нижеследующей форме:
Дата |
Расход газа |
Выработка тепловой энергии, Гкал/ ч, ГДж/ ч |
Удельный расход газа, кг у.т/ Гкал., кг у.т./ ГДж |
Норма расхода газа, кг у.т/ Гкал., кг у.т./ ГДж |
Отклонение, ±% |
|
м3/ч |
кг у, т./ч |
|||||
1.3.1. Групповые нормы разрабатывают для уровней планирования в соответствии с п. 1.1.5.
1.3.2. Основой для разработки групповых норм являются индивидуальные нормы, поправочные нормативные коэффициенты, расход тепла на собственные нужды, плановое число часов работы оборудования в планируемом периоде.
1.3.3. Групповую норму для котельной рассчитывают по формуле:
|
(1.3) |
где - средневзвешенная норма расхода газа на выработку тепловой энергии котельной, кг у.т./Гкал (кг у.т./ГДж);
dс.н. - норматив расхода тепловой энергии на собственные нужды.
1.3.4. Средневзвешенную норму расхода газа на выработку тепловой энергии для котельной определяют по формуле:
|
(1.4) |
где - удельный расход газа для котлов данного (i-ro) типоразмера при планируемой производительности, кг у.т./Гкал (кг у.т./ГДж);
Qi - планируемая производительность котла данного типоразмера, Гкал/ч (МВт);
n - число типоразмеров котлов;
Tpi - суммарное число часов работы котлов данного типоразмера в планируемом периоде, ч/период.
Величина Трi может быть определена как
|
(1.5) |
или
Tpi= ni(Ti)cp, |
(1.6) |
где р - номер котла данного типоразмера,
ni - число котлов данного типоразмера,
(Ti)cp - среднее число часов работы котлов данного типоразмера, ч/период.
1.3.5. Внутри котельные потери включают в себя: потери от наружного охлаждения трубопроводов и вспомогательного оборудования, утечки горячей воды и пара, включая потери тепла с продувкой котлов и выпаром из деаэраторов, на обдувку поверхностей нагрева паром, расход пара на опробование и поддержание паровых насосов в горячем резерве.
Норматив расхода тепла на собственные нужды котельной (в долях от выработанного котельной тепла) определяется расчетом при проведении наладочных работ или (ориентировочно) по таблицам 1.6-1.8 (Приложение 1), где указаны усредненные значения коэффициентов dCH. для различных групп котельных.
1.3.6. Для котельных, оборудованных разноразмерными и разнотипными (напр., водогрейными и паровыми) котлами, расчетное значение коэффициента dCH. находят как средневзвешенную величину по формуле:
|
(1.7) |
где dcн- норматив для котлов i-ro типоразмера по таблицам 1.6-1.8; остальные обозначения те же, что и для формул (1.4)-(1.6).
1.3.7. Учет затрат электроэнергии на собственные нужды котельной осуществляют путем увеличения норматива расхода dcн на собственные нужды на величину [3]
Ddэсн= Эу · вэу |
(1.8) |
где Эу - удельный расход электроэнергии на собственные нужды котельной, кВт/кг у.т.;
вэу - удельный расход условного топлива, затрачиваемый на производство электроэнергии. Значение его может быть получено от энергоуправления данного региона и составляет 0,25÷0,35 кг у. т./кВтч.
Удельные затраты электроэнергии на собственные нужды котельной представлены в табл. 1.9 Приложения 1.
При расчетах удельных норм расхода газа на выработку тепла (на разных уровнях планирования) необходимо указывать, выполнены ли они с учетом или без учета затрат электроэнергии на собственные нужды котельных.
1.3.8. Расход условного топлива на растопку учитывается путем умножения расхода условного топлива на 1 растопку на число растопок:
Враст= bраст · c, |
(1.9) |
где bраст - удельный расход условного топлива на 1 растопку котла, представленный в табл.1.10;
с - количество растопок.
1.3.9. Групповую норму расхода газа на отпущенное тепло для предприятий (более высокого уровня) определяют по формуле:
кг у. т./Гкал, (кг у.т./ГДж); |
(1.10) |
где - средневзвешенная норма расхода топлива на выработку теплоэнергии, кг у.т./Гкал, (кг у.т./ГДж);
dc.н. - норматив расхода тепловой энергии на собственные нужды;
к - суммарный нормативный коэффициент, учитывающий отклонения фактических условий работы от расчетных (см. п. 1.3.11).
1.3.10. Средневзвешенная норма расхода газа на выработку тепла в формуле (1.10) рассчитывается по формуле:
|
(1.11) |
где - индивидуальная норма расхода газа, утвержденная для котлов данного типоразмера на планируемый период, кг у. т./Гкал (кг у.т./ГДж);
Qi - паспортная (номинальная) производительность котлов данного типоразмера, Гкал/ч (МВт);
Tpi - суммарное число часов работы котлов данного типоразмера в планируемом периоде, ч/период;
n - число типоразмеров котлов.
1.3.11. Суммарный нормативный коэффициент k учитывает отклонение планируемых условий эксплуатации от принятых при расчете индивидуальных норм (некоторое отклонение удельного расхода топлива при нагрузках, отличающихся от паспортных, от принятой нормы, кратковременное использование нерасчетного вида топлива, перераспределение нагрузки между котлами).
Фактический нормативный коэффициент для отчетного периода определяют по формуле:
|
(1.12) |
где Вф - фактический расход топлива за отчетный период, кг у.т./период;
- средневзвешенная норма расхода топлива, рассчитываемая по формуле, приведенной в пункте 1.3.4. При расчете принимается фактическое число часов работы котлов для каждого типоразмера на каждом расчетном виде топлива, кг у.т./Гкал (кг у.т./ГДж);
Q6p - количество тепла, выработанного на данном уровне планирования, Гкал/период (ГДж/период).
1.3.12. Средневзвешенную норму расхода топлива на выработку тепловой энергии npji использовании на данном уровне планирования нескольких видов топлива определяют по формуле:
|
(1.13) |
где Нij - удельный расход данного вида топлива для котла данного типоразмера при планируемой производительности при расчете на уровне предприятия; или индивидуальная норма расхода топлива для расчетов на более высоком уровне (региональное предприятие, ОАО «Газпром»), кг у.т./Гкал (кг у.т./ГДж);
Qij - планируемая производительность котла данного типоразмера на данном виде топлива (для уровня предприятия) или паспортная (номинальная) производительность котла (для уровня регионального предприятия, ОАО «Газпром»), Гкал/ч (МВт);
Тpij - число часов работы в планируемом периоде всех котлов типоразмера i на расчетном виде топлива j, определяемое на основе плана отпуска тепла и графика ППР, ч/период;
n - число типоразмеров котлов,
m - число видов топлива.
1.3.13. Норматив расхода тепла на собственные нужды для более высоких уровней планирования определяют по формуле:
, |
(1.14) |
где Qс.н. - объем тепла, израсходованного на собственные нужды, Гкал/период (ГДж/период);
QH - объем отпущенного тепла, Гкал/период (ГДж/период);
- объем выработанного тепла по предприятиям (котельным), Гкал/период (ГДж/период);
s - число предприятий (котельных).
Общий годовой нормируемый расход условного топлива определяют как:
Вн = Нг · Qн + Враст, т у. т./год , |
(1.15) |
где Нг - групповая норма удельного расхода, т у.т./год,
Qн - планируемое количество отпущенного тепла, Гкал/год,
Враст- расход условного топлива на растопку котлов, т у.т./год (п. 1.3.8).
1.5.1. Задача наладочных работ - разработка оптимального режима сжигания топлива.
1.5.2. Во время проведения наладочных работ определение параметров должно производиться таким образом, чтобы погрешности измерений не превышали (%):
- температуры уходящих газов и воздуха - давления пара - давлений газа и воздуха перед горелкой - разрежения - коэффициента избытка воздуха за топкой |
±1, ±1, ±1, ± 2 Па (абс), ±2,5. |
1.5.3. По результатам проведения наладочных работ строится график зависимости КПД котла (h) от тепловой производительности (Q), как указывалось в п. 1.1.7. Область экономичной работы котла определяется наложением на этот график h = f (Qi) прямой, соответствующей значению нормативного удельного расхода, приведенного в Приложении 1. Проекция точек их пересечения на ось Qi определит область экономичной работы котла.
1.5.4. Определение КПД производят, как правило, по обратному тепловому балансу:
h=100-(q2+q3+q5), %, |
(1.16) |
где q2 и q3 - потери тепла с уходящими газами и с химической неполнотой сгорания, %;
q5 - потери тепла в окружающую среду, %.
Составляющие теплового баланса определяются, например, по [6].
Возможно также проведение наладочных работ с использованием прямого баланса, уравнение которого записывают следующим образом:
QP=Q1+Q2+Q3+Q5, ккал/м3 |
(1.17) |
или
100 = q1 + q2+q3+q5 , %, |
(1.18) |
где Qp - располагаемое тепло (полное количество тепла, вводимого в топку) на 1 м топлива;
|
- тепло, полезно использованное котлом, ккал/м3; %, равное КПД котла; |
|
- тепло, теряемое с уходящими газами, ккал/м'1; %; |
|
- потери тепла от химнедожога, ккал/м3; %; |
|
- потери тепла котлом в окружающую среду, ккал/м3; %. |
При проведении наладочных работ с использованием прямого баланса, в отличие от обратного баланса, необходимо измерять подведенное и (или) полезное тепло. Это требует наличия приборов учета (водомеров, тепломеров, газовых расходомеров) на каждом котле, что связано с дополнительными затратами. Их можно минимизировать, используя расходомеры холодной и горячей воды с накладными ультразвуковыми датчиками (например, Взлет ПР, PORTAFLOW).
1.5.5. В результате проведения наладочных работ на каждом котле должен быть составлен и передан администрации отчет о наладке, в котором обязательно должны содержаться режимные карты и графики.
В режимных картах указываются все величины, характеризующие работу котла, а на режимном графике - только те величины, контроль за которыми осуществляется обслуживающим персоналом по показаниям стационарных контрольно-измерительных приборов.
Копии режимных графиков, помещенных в отчете, вывешиваются администрацией котельных на рабочем месте оператора и используются им для ведения режима работы котла.
1.5.6. На основании результатов наладки должны быть выданы рекомендации по экономичному распределению тепловой нагрузки между работающими котлами.
Примеры расчетов даны в Приложении 3.
Количество тепла, теряемого при транспортировке теплоносителя от котельной до потребителя, ГДж/период (Гкал/период), определяют по формуле:
QТП= QПИ + QОИ + Qy |
(2.1) |
где QПИ , QОИ - потери тепла через изолированную поверхность соответственно подающей и обратной линий, ГДж/период (Гкал/период);
Qy - потери тепла с утечками воды из сети, ГДж/период (Гкал/период).
Потери тепла с поверхности изоляции, ГДж/период [Гкал/период], определяют по формуле:
|
|
|
(2.2) |
|
|
где qПi, qOi - нормы плотности теплового потока через изолированную поверхность подающего и обратного трубопроводов, Вт/м (ккал/м-ч), принимаются по табл. 2.2-2.5 в зависимости от вида прокладки теплопроводов;
lПi, lOi - протяженность i-x участков трубопроводов соответственно подающей и обратной линии, м;
Z - длительность работы тепловых сетей, сут., в течение рассматриваемого периода (месяц, квартал, год и др.),
24 - число часов в сутках;
3,6 - соотношение между единицами измерения Вт-ч и кДж (1 Вт·ч = 3,6 кДж);
b - коэффициент, учитывающий потери тепла опорами, арматурой, компенсаторами, принимают равным 1,15 для бесканальной прокладки, 1,2 в тоннелях и каналах, 1,25 при надземной прокладке;
n - количество участков тепловой сети.
При значениях средних температур грунта и теплоносителя за планируемый период, отличных от среднегодовых, принятых при расчете норм плотности теплового потока, производят пересчет по формулам:
для участков двухтрубной прокладки подземных трубопроводов
|
(2.3) |
где qi - суммарная норма плотности теплового потока через изолированную поверхность подающего и обратного трубопроводов, Вт/м [ккал/(м.ч)], для усредненных конкретных значений температур грунта и теплоносителя за планируемый период (месяц, квартал, год и др.);
- суммарная норма плотности теплового потока через изолированную поверхность подающего и обратного трубопроводов, Вт/м [ккал/(мч)], для среднегодовых значений температур грунта и теплоносителя, принятых при расчете норм, принимается по табл. 2.2, 2.3 (Приложение 2),
; - усредненная за планируемый (отопительный) период и среднегодовая температуры теплоносителя в подающем трубопроводе, °С,
; - усредненная за планируемый (отопительный) период и среднегодовая температуры теплоносителя в обратном трубопроводе, °С,
- среднегодовая температура грунта, °С,
- усредненная температура холодной воды за отопительный период (принимается равной 5 °С),
2 - коэффициент, учитывающий двухтрубную прокладку;
для участков подающей линии надземной прокладки
|
(2.4) |
для участков обратной линии надземной прокладки (2.5)
|
(2.5) |
Где qПiв, q0iв - соответственно нормы плотности теплового потока, Вт/м (ккал/м·ч), принимаемые по табл. 2.4 для подающего и обратного трубопроводов при среднегодовых значениях температур теплоносителя и наружного воздуха, принятых при расчете норм;
qni, qoi - соответственно нормы плотности теплового потока. Вт/м (ккал/м·ч), для конкретных значений усредненных за планируемый период температур теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах и температуры наружного воздуха;
,- усредненная за планируемый период и среднегодовая температуры теплоносителя в подающем трубопроводе, °С;
, усредненная за планируемый период и среднегодовая температуры теплоносителя в обратном трубопроводе, °С;
- средняя за отопительный период температура наружного воздуха, °С.
Средние температуры в подающем и обратном трубопроводах принимаются в соответствии с температурными графиками [7].
Средние температуры наружного воздуха принимаются по [8]. См. также указания в [9].
Средние температуры грунта можно принять по [10].
Для новых тепловых сетей, спроектированных и построенных в соответствии со СНиП 2.04.14-88, нормы плотности теплового потока должны приниматься по этому СНиП [11]. Новый СНиП 41-03-2003 того же названия [11а] введ. с 01.11.2003 г., но не прошел госрегистрацию. Может быть использован в качестве рабочего материала.
Фактические тепловые потери зависят от условий эксплуатации и возрастают при не налаженных тепловых сетях, при увлажнении и разрушении тепловой изоляции и должны определяться приборным методом. Для ориентировочных расчетов принимают срок службы покровного слоя (по данным ВНИПИТеплопроект) для защитных покрытий на металлической основе (надземные прокладки) 10-12 лет, на основе природных полимеров (подземные прокладки): рубероид, изол 2-3 года, стеклорубероид 3-4 года; штукатурка асбестоцементная 4-5 лет. Тепловые потери теплопроводами увеличиваются ориентировочно: при увлажнении тепловой изоляции в 1,5-2 раза; при полном разрушении (отсутствии) тепловой изоляции в 4 раза; при затоплении тепловой изоляции в канале в 8-10 раз (данное положение носит рекомендательный характер и не распространяется на нормирование тепловых потерь). Современные трубы для теплотрасс со сроком службы до 50 лет и пониженными удельными тепловыми потерями описаны, например, в [13].
Расход тепла на потери в водяных тепловых сетях с утечкой воды из трубопроводов, Вт [(ккал/ч)], определяют по формуле:
|
|
|
(2.6) |
|
|
где Gy - расход воды на подпитку, кг/ч;
Св - теплоемкость воды, кДж/кг °С (ккал/кг °С);
- усредненная за планируемый период температура холодной (водопроводной) воды,°С;
- усредненная за планируемый период температура теплоносителя в подающем
трубопроводе, °С;
- усредненная за планируемый период температура теплоносителя в обратном трубопроводе, °С;
0,28 - соотношение между кДж/ч и Вт (1 кДж/ч = 0,28 Вт).
Расход воды на подпитку тепловой сети в закрытой системе теплоснабжения, кг/ч, определяют по формуле:
Gу = aVTC r |
(2.7) |
где а - нормативное значение утечки из тепловой сети в период эксплуатации, согласно [5] принимают равным 0,0025м3/(ч-м3);
VTC - объем тепловой сети, м3,
где Vi - удельный объем воды в трубопроводе i-гo диаметра, м3/км, принимается по табл.2.1;
li - протяженность участка тепловой сети i-го диаметра, км;
n - количество участков сети;
r - плотность воды при средней температуре за планируемый период , кг/м3.
Количество тепла, теряемое с утечкой из трубопроводов тепловых сетей, ГДж (Гкал), за планируемый период определяют по формуле:
Qy = 3,6Qoy·Zy ·10-6, |
|
|
(2.8) |
(Qy = Qoy·Zy ·10-6), |
|
где Zy - продолжительность планируемого периода, ч, равная 24 · Z .
Для формулы в скобках:
Гкал/период |
(2.9) |
Потери тепла изолированными теплопроводами и арматурой, расположенными в помещениях котельных и ЦТП, принимают как сумму нормативных потерь теплопроводами в зависимости от диаметра трубопровода, средней температуры теплоносителя и продолжительности транспортирования тепла в течение планируемого периода (год, квартал, месяц).
Потери тепла трубопроводами в помещениях определяют по формуле (2.5), нормы плотности теплового потока для трубопроводов, расположенных в помещениях, принимают по табл. 2.5 (Приложение 2).
Расход тепла через поверхность изолированной арматуры, Вт(ккал/ч), определяют как:
Qoai = qнai lai , |
(2.10) |
где qнai - нормы плотности теплового потока, Вт/м (ккал/м.ч), принимаются по табл. 2.6 (Приложение 2);
lai - длина i-гo элемента арматуры, м. Под элементом арматуры понимается единичная арматура (вентиль, отвод, тройник и т.п.).
Для помещений с температурой, отличной от расчетной (25 °С), и усредненной температурой теплоносителя, отличной от принятой для расчета норм, плотности теплового потока пересчитывают по соотношению:
|
(2.11) |
Iгде - нормы плотности потока, Вт/м (ккал/м-ч), для температуры внутреннего воздуха tBH=25 °С и средней температуры теплоносителя tТ =100°С;
- усредненные температуры соответственно теплоносителя и внутреннего воздуха, °С, за рассматриваемый период для конкретного случая (указанные температуры определяются соответственно по [7] и [9]).
Расход тепла с поверхности неизолированной арматуры, Вт(ккал/ч), определяют по формуле:
Qoai = qнi lоi , |
(2.12) |
где qнi - нормы плотности теплового потока для изолированных трубопроводов соответствующего диаметра, Вт/м (ккал/м-ч), принимаются по табл. 2.5 (Приложение 2);
lоi - эквивалентная одному элементу арматуры длина неизолированного трубопровода, м, принимается по табл. 2.7 (Приложение 2).
Расходы тепла неизолированными фланцевыми соединениями в помещении приведены в табл. 2.8 (Приложение 2).Количество тепла, теряемое арматурой, кДж(ккал), вычисляют по формуле:
|
|
|
(2.13) |
|
|
где Qoai - расход тепла с поверхности неизолированной арматуры, Вт (ккал/ч), определяемый по формуле (2.12);
Zai - продолжительность работы i-ro элемента арматуры, ч;
m - количество элементов.
Потери тепла с поверхности тепловой изоляции паропроводов и конденсатопроводов определяют аналогично потерям водяными тепловыми сетями в соответствии с нормами плотности теплового потока для паропроводов и конденсатопроводов, приведенных в [11].
Примеры расчетов даны в Приложении 3.
Qн |
Эт |
Qн |
Эт |
Qн |
Эт |
Qн |
Эт |
Qн |
Эт |
9000 |
1,29 |
8400 |
1,2 |
7800 |
1,11 |
7200 |
1,03 |
6600 |
0,93 |
8900 |
1,27 |
8300 |
1,19 |
7700 |
1,10 |
7100 |
1,01 |
6500 |
0,92 |
8800 |
1,26 |
8200 |
1,17 |
7600 |
1,09 |
7000 |
1,00 |
6400 |
0,91 |
8700 |
1,24 |
8100 |
1,16 |
7500 |
1,07 |
6900 |
0,98 |
6300 |
0,90 |
8600 |
1,23 |
8000 |
1,14 |
7400 |
1,06 |
6800 |
0,97 |
6200 |
0,88 |
8500 |
1,21 |
7900 |
1,13 |
7300 |
1,04 |
6700 |
0,95 |
6100 |
0,87 |
|
|
|
|
|
|
|
|
6000 |
0,86 |
Эт - калорийный эквивалент
QH - теплота сгорания газа, ккал/м3
№ |
Марка котлов |
КПД |
№ |
Марки котлов |
КПД |
1 |
Е-1-9 |
0,88 |
16 |
КВ-ГМ-4-150 |
0,922 |
2 |
ДКВР-2,5-13 |
0,90 |
17 |
КВ-ГМ-6,5-150 |
0,941 |
3 |
ДКВР-4-13 |
0,908 |
18 |
КВ-ГМ-10-150 |
0,92 |
4 |
ДКВР-6,5-13 |
0,918 |
19 |
КВ-ГМ-20-150 |
0,92 |
5 |
ДКВР-10-13 |
0,918 |
20 |
КВ-ГМ-30-150 |
0,92 |
6 |
ДКВР-20-13 |
0,91 |
21 |
КВ-ГМ-50-150 |
0,925 |
7 |
ДЕ-4-14ГМ |
0,903 |
22 |
КВ-ГМ-100-150 |
0,93 |
8 |
ДЕ-6 5-14ГМ |
0 91 |
23 |
КВа-0 25-ээ |
0,913 |
9 |
ДЕ-10-14ГМ |
0,922 |
24 |
КВа-0,5-ээ |
0,91 |
10 |
ДЕ-16-14ГМ |
0,918 |
25 |
КВа-1,0-ээ |
0,92 |
11 |
ДЕ-25-14ГМ |
0,928 |
26 |
КВа-1,6-ээ |
0,915 |
12 |
ТВГМ-30 |
0,89 |
27 |
КВа-2,5-ээ |
0,92 |
13 |
ПТВМ-ЗОМ |
0,911 |
28 |
МЗК-7АГ-1 |
0,86 |
14 |
ПТВМ-50 |
0,896 |
29 |
БКЗ-75-39 |
0,904 |
15 |
ПТВМ-100 |
0,886 |
30 |
ИМПАК-3 |
0,90 |
№ |
Марка котла |
кпд |
№ |
Марка котла |
кпд |
1 |
Братск-1Г |
0,903 |
7 |
КВА-2-95 |
0,926 |
2 |
Факел-1Г |
0,90 |
8 |
КВА-3-95 |
0,93 |
3 |
ВК-21 |
0,93 |
9 |
КВ-ГМ-1-95 |
0,905 |
4 |
ВК-22 |
0,94 |
10 |
КВ-ГМ-2-95 |
0,91 |
5 |
ВК-32 |
0,92 |
11 |
КВ-ГМ-3-95 |
0,918 |
6 |
КВА-1-95 |
0,915 |
|
|
|
к.п.д. |
Удельный расход топлива в кг условного топлива |
к.п.д. |
Удельный расход топлива в кг условного топлива |
||
на 1 Гкал |
на 1 т нормального пара |
на 1 Гкал |
на 1 т нормального пара |
||
0,35 |
408,16 |
261,14 |
0,71 |
201,20 |
128,73 |
0,40 |
357,14 |
228,5 |
0,72 |
198,41 |
126,94 |
0,45 |
317,46 |
203,11 |
0,73 |
195,69 |
125,20 |
0,50 |
285,71 |
182,80 |
0,74 |
193,05 |
123,51 |
0,51 |
280,11 |
179,21 |
0,75 |
190,47 |
121,86 |
0,52 |
274,72 |
175,76 |
0,76 |
187,97 |
120,26 |
0,53 |
269,54 |
172,45 |
0,77 |
185,52 |
118,70 |
0,54 |
264,55 |
169,25 |
0,78 |
183,15 |
117,17 |
0,55 |
259,74 |
166,18 |
0,79 |
180,83 |
115,69 |
0,56 |
255,1 |
163,21 |
0,80 |
178,57 |
114,25 |
0,57 |
250,62 |
160,35 |
0,81 |
176,36 |
112,83 |
0,58 |
246,30 |
157,58 |
0,82 |
174,22 |
111,46 |
0,59 |
241,13 |
154,91 |
0,83 |
172,11 |
110,12 |
0,60 |
238,10 |
152,33 |
0,84 |
170,07 |
108,80 |
0,61 |
234,19 |
149,83 |
0,85 |
168,06 |
107,52 |
0,62 |
230,41 |
147,41 |
0,86 |
166,11 |
106,27 |
0,63 |
226,75 |
145,07 |
0,87 |
164,20 |
105,05 |
0,64 |
223,21 |
142,81 |
0,88 |
162,34 |
103,86 |
0,65 |
219,78 |
140,61 |
0,89 |
160,51 |
102,69 |
0,66 |
216,45 |
138,48 |
0,90 |
158,73 |
101,55 |
0,67 |
213,21 |
136,41 |
0,91 |
156,98 |
100,43 |
0,68 |
210,08 |
134,41 |
0,92 |
155,28 |
99,34 |
0,69 |
207,03 |
132,46 |
0,93 |
153,60 |
98,27 |
0,70 |
204,08 |
130,57 |
0,94 |
151,96 |
97,23 |
Тип котла |
Норма расхода условного топлива для котла на номинальной нагрузке при работе на газе, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал) |
Тип котла |
Норма расхода условного топлива для котла на номинальной нагрузке при работе на газе, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал) |
Паровые котлы |
|||
ГМ50-1.ГМ50-14, ГМ50-14/250 |
37,4(156,6) |
ДЕ-16-14 Шухова, т/ч |
37,6(157,5) |
ЛМЗ (30 т/ч) |
36,0(151,0) |
12 |
39,1(164,0) |
Б25-15ГМ, Б25-14ГМ, Б25-24ГМ |
36,9(154,8) |
9,5 7,5 |
39,3(164,8) 39,4(165,2) |
ТП-40 |
36,6(153,5) |
5,5 |
39,6(166,0) |
ТП-20 |
36,9(154,7) |
4,7 |
40,0(167,4) |
ТС-20 |
37,0(155,0) |
2 |
41,6(174,2) |
ДКВР-20-13 |
37,5(157,1) |
ШБА-7 |
39,2(164,3) |
ДКВР-10-13 |
37,6(157,6) |
ШБА-5 |
39,3(164,5) |
ДКВР-6,5-13 |
37,7(158,1) |
ШБА-3 |
39,3(164,5) |
ДКВР-4-13 |
37,9(158,1) |
КРШ-4 |
40,4(169,4) |
ДКВР-2-13 |
38,3(160,3) |
Бабкокс-Вилькокс (25; 7,5; 4,5 т/ч) |
39,9(167,0) |
ДКВ-10-13 |
38,4(161,0) |
ВВД5-13 |
37,5(157,1) |
ДКВ-6,5-13 |
38,7(162,0) |
Ланкаширский |
39,3(165,0) |
ДКВ-4-13 |
38,8(162,6) |
Корнвалийский |
39,3(165,0) |
ДКВ-2-8 |
38,9(163,0) |
Е 1/9;Е 0,8/9; Е 0,4/9 |
39,6(166,0) |
КЕ-25-14 |
37,2(155,9) |
ТМЗ 1/8 |
40,7(170,4) |
КЕ-10-14 |
37,4(156,9) |
ММЗ 0,8/8 |
40,8(170,8) |
КЕ-6,5-14 |
37,9(158,9) |
ВГД 28/8 |
40,7(170,4) |
КЕ-4-14 |
38,2(160,1) |
МЗК |
41,9(175,7) |
Водогрейные котлы |
|||
ПТВМ-100, КВГМ-100 |
37,6(157,6) |
КВГМ-6,5,КВТС-6,5 КВГМ-4.КВТС-4 |
37,5(157,3) |
ПТВМ-50.КВГМ-50 |
38,3(160,5) |
ТВГ |
40,1(168,0) |
ПТВМ-3О, КВГМ-30, КВТС-30, КВТСВ-30 |
37,4(156,8) |
Секционные чугунные и стальные |
41,3(173,1) |
КВГМ-20, КВТС-20, КВТСВ-20 |
37,8(158,4) |
(HP-18, НИИСТУ-5 и др.) |
|
КВГМ-10, КВТС-10 КВТСВ-10 |
37,8(158,4) |
|
|
Значения коэффициента dcн., учитывающего увеличение расхода топлива на компенсацию внутрикотельных потерь тепла (табл. 1.6 - 1.8)
Тип котла |
Норматив расхода тепла на собственные нужды котельной dc.H. |
||
Паровые котлы производительностью до 2 т/ч Паровые котлы производительностью от 2 до 20 т/ч Водогрейные котлы |
0,04 0,02 0,01 |
||
Таблица 1.7 [4] |
|||
Группы котельных, дополнительные виды потерь тепла на собственные нужды котельной, |
Норматив расхода -тепла (пара) на собственные нужды котельной, dc.H. |
||
1. Котельные с водогрейными чугунными и стальными котлами с нагреванием воды не более 115 °С 2. Котельные с паровыми чугунными и стальными котлами с избыточным давлением пара не выше 0,7 кгс/см2 3. Котельные с водогрейными котлами с нагреванием воды до130-150 °С 4. Котельные с паровыми котлами с избыточным давлением пара более 0,7 кгс/см2 |
0,025 0,035 0,03 0,047 |
||
Примечания: 1. Для котельных с деаэраторами, не имеющими охладителей выпара, прибавляется 0,008. 2. В котельных по п. 4 таблицы при периодической продувке воды из котлов дополнительная прибавка dc.H.. принимается 0,005. Таблица 1.8 [5] |
|||
Составляющие расхода теплоэнергии на собственные нужды котельных |
Нормативы расхода тепла на собственные нужды котельной по элементам затрат, dC.H. |
||
Продувка паровых котлов |
|
||
Производительностью, т/ч: до 10 |
0,0013 |
||
более 10 |
0,0006 |
||
Растопка котлов |
0,0006 |
||
Технологические нужды химводоочистки, деаэрации;отопление и хозяйственные нужды котельной; потери с излучением тепла паропроводами, насосами, баками ит.п.; утечки, испарения при апробировании и выявлении неисправностей в оборудовании; неучтенные потери |
0,022 |
||
Итого |
0,0239-0,0232 |
||
Расчетная тепловая нагрузка отопительных котельных малой мощности, МВт (Гкал/ч) |
Удельные расходы электроэнергии на выработку и транспортирование тепла, кВт/МВт (кВт.ч/Гкал) |
||||||||||||||
До 0,58 (До 0,5) |
17,2(20) |
||||||||||||||
0,59-1,16(0,51-1,0) |
17,2(20) |
||||||||||||||
1,17-2,33(1,01-2,0) |
16,3(19) |
||||||||||||||
2,34-3,49(2,01-3,0) |
15,5(18) |
||||||||||||||
3,50-5,82(3,01-5,0) |
15,5(18) |
||||||||||||||
5,83-11,63(5,01-10) |
15,5(18) |
||||||||||||||
11,64-58,2(10,01-50) |
15,5(18) |
||||||||||||||
Таблица 1.10Удельный расход условного топлива на 1 растопку котла [5]
|
|||||||||||||||
Площадь поверхности нагрева котла, м2 |
Удельный расход условного топлива на 1 растопку котла (кг у.т.) при длительности остановки, ч. |
||||||||||||||
2 |
6 |
12 |
18 |
24 |
48 |
Более 48 |
|||||||||
До 50 |
10 |
25 |
50 |
75 |
100 |
200 |
300 |
||||||||
51-100 |
17 |
50 |
100 |
150 |
200 |
400 |
600 |
||||||||
101-200 |
34 |
100 |
200 |
300 |
400 |
800 |
1200 |
||||||||
201-300 |
52 |
150 |
300 |
450 |
600 |
1200 |
1800 |
||||||||
301-400 |
68 |
200 |
400 |
600 |
800 |
1600 |
2400 |
||||||||
401-500 |
85 |
250 |
500 |
750 |
1000 |
2000 |
3000 |
||||||||
Примечания: I. Для котлов с площадью поверхности нагрева более 500 м2 на растопку после суточного останова расход топлива равен 2-часовому расходу топлива при его полной нагрузке. 2. Число растопок определяется графиком работ по ремонтам и обслуживанию котлов, технологическим процессом и производственным планом работы котельной. Таблица 1.11Энтальпия насыщенного пара [2] |
|||||||||||||||
Абсолютное давление р |
Энтальпия пара |
Абсолютное давление р |
Энтальпия пара |
Абсолютное давление р |
Энтальпия пара |
||||||||||
МПа |
кго/см2 |
МДж/кг (ккал/кг) |
МПа |
кгс/см2 |
МДж/кг (ккал/кг) |
МПа |
кгс/см2 |
МДж/кг (ккал/кг) |
|||||||
0,070 |
0,70 |
2,659 (635,1) |
0,15 |
1,50 |
2,693 (641,6) |
1,13 |
13,0 |
2,787 (665,6) |
|||||||
0,080 |
0,80 |
2,665 (636,4) |
0,30 |
3,00 |
2,724 (650,7) |
1,14 |
14,0 |
2,789 (666,2) |
|||||||
0,090 |
0,90 |
2,670 (637,6) |
0,60 |
6,00 |
2,756 (658,3) |
1,15 |
15,0 |
2,791 (666,7) |
|||||||
0,10 |
1,00 |
2,675 (638,8) |
0,90 |
9,00 |
2,773 (662,3) |
1,16 |
16,0 |
2,793 (667,1) |
|||||||
0,11 |
1,10 |
2,679 (639,8) |
1,00 |
10,0 |
2,777 (663,3) |
1,17 |
17,0 |
2,795 (667,5) |
|||||||
0,12 |
1,20 |
2,684 (640,7) |
1,10 |
11,0 |
2,780 (664,10) |
1,18 |
18,0 |
2,796 (667,8) |
|||||||
Наружный диаметр трубы, мм |
Внутренний диаметр трубы, мм |
Толщина стенки, мм |
Объем воды, м3/км |
48 |
41 |
3,5 |
1,32 |
57 |
50 |
3,5 |
1,96 |
76 |
69 |
3,5 |
3,74 |
89 |
81 |
4,0 |
5,15 |
108 |
100 |
4,0 |
7,85 |
133 |
125 |
4,0 |
12,27 |
159 |
150 |
4,5 |
17,66 |
219 |
203 |
8,0 |
32,35 |
273 |
257 |
8,0 |
51,85 |
273 |
255 |
9,0 |
51,04 |
325 |
309 |
8,0 |
74,95 |
325 |
307 |
9,0 |
73,99 |
325 |
305 |
10,0 |
73,02 |
377 |
357 |
10,0 |
100,05 |
426 |
412 |
7,0 |
133,25 |
426 |
410 |
8,0 |
131,96 |
478 |
462 |
8,0 |
167,55 |
478 |
460 |
9,0 |
166,11 |
478 |
458 |
10,0 |
164,66 |
529 |
515 |
7,0 |
208,20 |
529 |
509 |
10,0 |
203,34 |
630 |
612 |
9,0 |
294,02 |
630 |
610 |
10,0 |
292,10 |
Условный проход трубопро-вода, мм |
Нормы плотности теплового потока для двухтрубных водяных тепловых сетей при прокладке в непроходных каналах, Вт/м (ккал /м.ч) |
||||||
для обратной линии с.г. t =50°C |
для подающей линии с.г. t =65 °С |
суммарная для двухтрубной прокладки |
для подающей линии с.г. t =90°C |
суммарная для двухтрубной прокладки |
для подающей линии с.г. t = 110 °С |
суммарная для двухтрубной прокладки |
|
32 |
23,2(20) |
29,1(25) |
52,3(45) |
37,2(32) |
60,4(52) |
44,2(38) |
67,4(58) |
57 |
29,1(25) |
36,1(31) |
65,2(56) |
46,5(40) |
75,6(65) |
54,7(47) |
83,8(72) |
76 |
33,7(29) |
40,7(35) |
74,4(64) |
52,3(45)- |
86,0(74) |
61,6(53) |
95,3(82) |
89 |
36,1(31) |
44.2(38) |
80,3(69) |
57,0(49) |
93,1(80) |
66,3(57) |
102,4(88) |
108 |
39,5(34) |
48,8(42) |
88,3(76) |
62,8(54) |
102,3(88) |
72,1(62) |
111,6(96) |
159 |
48,8(42) |
60,5(52) |
109,3(94) |
75,6(65) |
124,4(107) |
87,2(75) |
136,0(117) |
219 |
59,3(51) |
72,1(62) |
131,4(113) |
91,9(79) |
151,2(130) |
105,8(91) |
165,1(142) |
273 |
69,8(60) |
83,7(72) |
153,5(132) |
104,7(90) |
174,5(150) |
119,8(103) |
189,6(163) |
377 |
88,4(76) |
- |
- |
124,4(107) |
212,8(183) |
146,5(126) |
234,9(202) |
426 |
95,4(82) |
- |
- |
140,7(121) |
236,1(203) |
159,3(137) |
254,7(219) |
478 |
105,8(91) |
- |
|
153,5(132) |
259,3(223) |
174,5(150) |
280,3(241) |
529 |
117,5(101) |
- |
- |
165,1(142) |
282,6(243) |
186,1(160) |
303,6(261) |
630 |
132,6(114) |
- |
- |
189,6(163) |
322,2(277) |
214,0(184) |
346,6(298) |
Примечания: 1. Расчетные среднегодовые температуры воды в водяных тепловых сетях 65, 90, 110 °С соответствуют температурным графикам 95-70, 150-70, 180-70 °С.
2. Промежуточные значения норм плотности теплового потока следует определять интерполяцией.
Условный проход трубопровода, мм |
Нормы плотности теплового потока для двухтрубных водяных тепловых сетей при подземной бесканальной прокладке, Вт/м (ккал/м-ч) |
||||||||
для подающей линии с.г. t = 65°C |
для обратной линии с.г. t = 50°C |
суммарная для двухтрубной прокладки |
для подающей линии с.г. t = 90°C |
для обратной линии с.г. t = 50°C |
суммарная для двухтрубной прокладки |
для подающей линии с.г. t=110°C |
для обратной линии с.г. t = 50°C |
суммарная для двухтрубной прокладки |
|
32 |
22,0(19) |
18,6(16) |
40,6(35) |
31,4(27) |
18,6(16) |
50,0(43) |
36,1(31) |
18,6(16) |
54,7(47) |
57 |
27,9(24) |
23,3(20) |
51,2(44) |
38,4(33) |
23,3(20) |
61,7(53) |
44,2(38) |
22,1(19) |
66,3(57) |
76 |
30,2(26) |
25,6(22) |
55,8(48) |
40,7(35) |
25,6(22) |
66,3(57) |
48,8(42) |
24,4(21) |
73,2(63) |
89 |
32,6(28) |
26,7(23) |
59,3(51) |
43,0(37) |
25,6(22) |
68,6(59) |
51,2(44) |
25,6(22) |
76,8(66) |
108 |
34,9(30) |
29,1(25) |
62,8(54) |
46,5(40) |
29,1(25) |
75,6(65) |
54,7(47) |
27,9(24) |
82,6(71) |
133 |
38,4(33) |
32,6(28) |
71,0(61) |
51,2(44) |
32,6(28) |
83,8(72) |
60,5(52) |
31,4(27) |
91,9(79) |
159 |
40,7(35) |
36,1(31) |
76,8(66) |
54,7(47) |
33,7(29) |
88,4(76) |
65,1(56) |
33,7(29) |
98,8(85) |
219 |
47,7(41) |
46,5(40) |
94,2(81) |
70,9(61) |
46,5(40) |
117,4(101) |
82,6(71) |
45,4(39) |
128,0(110) |
273 |
62,8(54) |
53,5(46) |
116,3(100) |
79,1(68) |
51,2(44) |
130,3(112) |
91,9(79) |
51,2(44) |
143,1(123) |
325 |
69,8(60) |
59,3(51) |
129,1(111) |
87,2(75) |
58,2(50) |
145,4(125) |
102,3(88) |
57,0(49) |
159,3(137) |
377 |
- |
- |
- |
96,5(83) |
62,8(54) |
159,3(137) |
110,5(95) |
61,6(53) |
^172,1(148) |
426 |
- |
- |
- |
102,3(88) |
67,5(58) |
169,8(146) |
117,4(101) |
66,3(57) |
183,7(158) |
478 |
- |
- |
- |
108,2(93) |
72,1 (62) |
180,3(155) |
125,6(108) |
70,9(61) |
196,5(169) |
529 |
- |
- |
- |
114,0(98) |
76,8(66) |
191,8(164) |
132,6(114) |
75,6(65) |
208,2(179) |
630 |
- |
- |
- |
131,4(113) |
89,6(77) |
221,0(190) |
152,4(131) |
88,4(76) |
240,8(207) |
Примечание. См.примечания к табл. 2.2
Условный проход трубопровода, мм |
Нормы плотности теплового потока для теплопроводов, расположенных на открытом воздухе, Вт/м (ккал/м-ч), при средней температуре теплоносителя, °С |
|||||
50 |
65 |
75 |
100 |
125 |
150 |
|
48 |
19,8(17) |
23,3(20) |
26,7(23) |
32,6(28) |
41,9(36) |
51,2(44) |
57 |
22,1(19) |
27,9(24) |
30,2(26) |
38,4(33) |
47,7(41) |
57,0(49) |
76 |
24,4(21) |
30,2(26) |
33,7(29) |
43,0(37) |
54,7(47) |
65,1(56) |
89 |
27,9(24) |
33,7(29) |
38,4(33) |
47,7(41) |
59,3(51) |
70,9(61) |
108 |
30,2(26) |
37,2(32) |
41,9(36) |
53,5(46) |
66,3(57) |
77,9(67) |
133 |
34,9(30) |
41,9(36) |
47,7(41) |
59,3(51) |
73,3(63) |
86,1(74) |
159 |
38,4(33) |
46,5(40) |
52,3(45) |
66,3(57) |
81,4(70) |
95,4(82) |
219 |
46,5(40) |
57,0(49) |
64,0(55) |
81,4(70) |
98,9(85) |
115,1(99) |
273 |
53,5(46) |
65,1(56) |
73,3(63) |
91,9(79) |
110,5(95) |
127,9(110) |
325 |
61,6(53) |
74,4(64) |
82,6(71) |
102,3(88) |
122,1(105) |
141,9(122) |
377 |
68,6(59) |
82,6(71) |
91,9(79) |
114,0(98) |
136,1(117) |
157,0(135) |
426 |
75,6(65) |
89,6(77) |
100,0(86) |
123,3(106) |
147,7(127) |
171,0(147) |
476 |
81,4(70) |
97,7(84) |
108,2(93) |
133,7(115) |
158,2(136) |
181,4(156) |
529 |
88,4(76) |
104,7(90) |
116,0(100) |
144,2(124) |
171,0(147) |
197,7(170) |
630 |
102,3(88) |
121,0(104) |
133,7(115) |
164,0(141) |
194,2(167) |
223,3(192) |
720 |
114,0(98) |
133,7(115) |
147,7(127) |
181,4(156) |
214,0(184) |
245,4(211) |
Примечания: 1. Нормы плотности теплового потока определены при средней расчетной температуре окружающей среды за период работы 5 °С.
2. Промежуточные значения норм плотности теплового потока следует определять интерполяцией.
Условный проход трубопровода, мм
|
Нормы плотности теплового потока для теплопроводов, расположенных внутри помещений, Вт/м (ккал/м-ч), при средней температуре теплоносителя, °С |
||||
50 |
75 |
100 |
125 |
150 |
|
32 |
13,2(12) |
23,2(20) |
32,6(28) |
40,7(35) |
50,0(43) |
48 |
15,1(13) |
25,6(22) |
36,1(31) |
46,5(40) |
57,0(49) |
57 |
16,3(14) |
26,7(23) |
37,2(32) |
50,0(43) |
61,6(53) |
76 |
17,4(15) |
30,2(26) |
43,0(37) |
57,0(49) |
67,5(58) |
89 |
18,6(16) |
31,4(27) |
45,4(39) |
60,5(52) |
72,1(62) |
108 |
25,6(22) |
39,5(34) |
52,3(45) |
66,3(57) |
79,1(68) |
133 |
31,4(27) |
46,5(40) |
61,6(53) |
75,6(65) |
88,4(76) |
159 |
36,1(31) |
52,3(45) |
69,8(60) |
83,7(72) |
97,7(84) |
194 |
40,7(35) |
58,2(50) |
76,8(66) |
93,0(80) |
108,2(93) |
219 |
44,2(38) |
60,5(52) |
81,4(70) |
98,9(85) |
116,3(100) |
273 |
48,8(42) |
68,6(59) |
90,7(78) |
110,5(95) |
129,1(111) |
325 |
52,3(45) |
70,9(61) |
98,9(85) |
121,0(104) |
141,9(122) |
Примечания: 1 .Нормы плотности теплового потока определены при средней расчетной температуре окружающей среды 25 °С.
2. Промежуточные значения норм плотности теплового потока следует определять интерполяцией.
Нормы плотности теплового арматуры в помещениях при потока через изолированную поверхность tBH = 25°С на один элемент, Вт/м (ккал/м.ч) |
||
Изоляция шнуром толщиной 70-100 мм, обертка изоляционными материалами толщиной 70-100 мм |
Мастичная изоляция толщиной 70-100 мм. Одностенные сборно-разборные металлические футляры с вкладышами из минеральной ваты толщиной 70-100 мм. Набивка из минеральной ваты под металлический кожух |
|
50 |
136(117) |
116(100) |
100 |
186(160) |
162(140) |
200 |
302(260) |
262(226) |
300 |
452(390) |
394(340) |
Примечание. Температура теплоносителя принята равной 100 °С.
Характеристика арматуры |
Эквивалентная длина 1 элемента арматуры, м, при внутреннем диаметре трубы, м |
|
до 0,1 |
до 0,5 |
|
Неизолированная Изолированная на 3/4 всей поверхности |
6,7 2,5 |
7,2 5,1 |
Определим индивидуальные нормы расхода топлива для трех типов котлов (по одному типоразмеру) в отчетном году.
Исходные данные: тип и типоразмер котла; номинальная теплопроизводительность (по паспорту котла); КПД котла (по таблицам 1.2 и 1.3 Приложения 1).
Результаты расчета: индивидуальные нормы расхода топлива (по формуле 1.2).
Исходные данные и результаты расчета сведены в табл. 3.1.
Исходные данные |
Результаты расчета |
||
Тип, типоразмер котла |
Номинальная теплопроизводительность по паспорту котла Qi; Гкал/ч |
КПД по таблицам 1.2, 1.3, Приложения 1 |
кг у.т./Гкал (формула 1.2) |
Паровой ДЕ-16-14ГМ |
10,66 |
0,918 (табл. 1.2) |
155,6 |
Водогрейный КВ-ГМ-30-150 |
30 |
0,912 (табл. 1.2) |
156,6 |
Водогрейный Братск-1Г |
0,744 |
0,903 (табл. 1.3) |
158,2 |
Определим также планируемые индивидуальные удельные нормы для тех же котлов с учетом энергосберегающих мероприятий.
Исходные данные: снижение удельных расходов топлива за счет оптимизации режимов работы котлов (в частности, снижения потерь с уходящими газами), очистки поверхностей нагрева котлов, модернизации горелочных устройств, автоматики и других мероприятий. Принимаем значения КПД равными 0,92 (котлы ДЕ-16-14ГМ), 0,915 (КВ-ГМ-30-150) и 0,91 (котел Братск-1 Г). Выработку тепловой энергии принимаем такой же, как в отчетном году.
Исходные данные и расчет сведены в табл. 3.2.
Исходные данные |
Результаты расчета |
||
Тип, типоразмер котла |
Номинальная тепло производительность по паспорту котла Qi; Гкал/ч |
КПД, с учетом энергосберегающих мероприятий
|
кг у.т./Гкал (формула 1.2) |
Паровой ДЕ-16-14ГМ |
10,66 |
0,92 |
155,3 |
Водогрейный КВ-ГМ-30-150 |
30 |
0,915 |
156,1 |
Водогрейный Братск-1Г |
0,744 |
0,91 |
157,0 |
1й этап: расчет средневзвешенных норм расхода топлива (по формуле 1.4).
Исходные данные: типы и типоразмеры котлов; номинальная теплопроизводительность; КПД; индивидуальные нормы расхода топлива (все - по табл. 3.1); число котлов каждого типоразмера в котельной; число часов; работы каждого котла в год (определяется по графику работы котлов; в данном примере для упрощения расчета задаются средние значения).
Исходные данные и результаты расчета сведены в табл. 3.3.
2й этап: расчет норматива расхода тепловой энергии на собственные нужды (по формуле 1.7).
Исходные данные: типы и типоразмеры котлов; номинальная теплопроизводительность; число типоразмеров котлов (по таблице 3.3); нормативы расхода тепловой энергии на собственные нужды для паровых и водогрейных котлов (по табл. 1.7 Приложения 1).
Исходные данные и результаты расчета сведены в табл. 3.4.
Исходные данные |
Расчет |
||||||||
Тип, типоразмер котла |
Qi, Гкал ч |
Число котлов данного т/р,ni |
Сред. время работы ед.котла (Тi )ср, ч/год |
Выработка тепловой энергии Qiбр =Qi · ni · (Ti )ср., Гкал/год |
Нi кг у.т./Гкал |
Hi · Qi · ni · (Тi )ср кг у.т/год |
|||
При КПД с учетом энергосберег, мероприятий (ЭСМ) |
При КПДс учетом ЭСМ |
||||||||
ДЕ-16-14ГМ |
10,66 |
3 |
5760 |
184,2·103 |
155,6 |
155,3 |
28,66·106 |
28,61·10б |
|
КВ-ГМ-30-150 |
30 |
4 |
3240 |
388,8·103 |
156,6 |
156,1 |
60,89·10б |
60,69·10б |
|
Братск 1Г |
0,744 |
6 |
5400 |
24,1·103 |
158,2 |
157,0 |
3,81·106 |
3,78·10б |
|
|
|
кг у.т./год |
|||||||
93,36·106 |
93,08·106 |
||||||||
|
|
||||||||
156,4 |
155,9 |
||||||||
Исходные данные |
Расчет |
|||||
Тип, типоразмер котла |
Qi, Гкал/ч |
шт |
Норматив расхода тепловой энергии на собственные нужды dcнi. |
Qi · ni Гкал/ч |
Qi · ni · dcнi Гкал/ч |
|
ДЕ-16-14ГМ |
10,66 |
3 |
0,047 |
32 |
1,5 |
- |
КВ-ГМ-30-150 |
30 |
4 |
0,03 |
120 |
3,6 |
- |
Братск-1Г |
0,744 |
6 |
0,025 |
4,46 |
0,112 |
- |
|
|
|
dc.н. = 0,033 |
3й этап: расчет групповых удельных норм расхода топлива (по формуле 1.3). Исходные данные: средневзвешенные нормы расхода топлива (по табл. 3.3) и норматив расхода тепловой энергии на собственные нужды (по табл. 3.4). Расчет по формуле (1.3):
4й этап: расчет годового нормируемого расхода и годовой экономии условного топлива для котельной (по формуле 1.15, без учета расхода условного топлива на растопку котлов).
Исходные данные: групповые удельные нормы расхода топлива и планируемое количество отпущенного тепла.
Последнее определяется по формуле (1.14):
Qн = Q6p(l - dcн.) = 597,l(l - 0,033) = 577,4·103 Гкал/год,
где величина Q6p=597,1·103 Гкал/год определяется из таблицы 3.3.
Расчет по формуле (1.15) для отчетного года:
Вно = 161,7·10-3·577,4·103=93366 т у.т./год.
Для планируемого года:
Вн = 161,2·10-3·577,4·103 = 93077 т у.т/год.
Экономия условного топлива:
DВн = Вно - Вн = 93366 – 93077 = 289 т у.т/год.
Групповая норма расхода топлива на отпуск тепла и расход топлива на планируемый год определяются по отчетным и плановым данным.
Приведем пример расчета для объединения из 10 котельных, в состав которых входят рассмотренные выше котлы. Средние значения времени работы котлов подкорректированы по отношению к принятым в п. 1.2.
1й этап: расчет средневзвешенной удельной нормы в отчетном году. Исходные данные и расчет приведены в табл. 3.5.
Исходные данные |
Расчет |
||||||
Тип, типоразмер котла |
Qi, Гкал/ч |
Hi кг у.т. Гкал |
ni, шт. |
(Ti)cp, ч/год |
Выработка тепловой энергии Qбp= Qi·ni·(Ti)cp. Гкал/год |
Расход топлива по индивидуальным нормам Hi·Qi·ni·(Ti)cp. Гкал/год |
Средневзвешенная удельная норма расхода топлива в отчетном году, кг у.т./Гкал |
ДЕ-16-14ГМ |
10,66 |
155,6 |
20 |
5200 |
1,1·106 |
171·106 |
- |
КВ-ГМ-30-50 |
30 |
156,6 |
15 |
3200 |
1,44·106 |
225,5·106 |
- |
Братск-1Г |
0,744 |
158,2 |
30 |
5000 |
0,11·106 |
17,4·106 |
- |
|
|
|
|
2й этап: расчет фактического суммарного нормативного коэффициента (по формуле 1.12).
Исходные данные: принимаем (для примера), что в отчетном году годовой расход топлива Вф=434 тыс. т.у.т., выработка тепловой энергии Q6p = 2650 тыс. Гкал. Принимаем, чтобр = = 156,2 кг у.т./Гкал (по таблице 3.5). Отсюда формула (1.12) дает:
3й этап: расчет групповой удельной нормы расхода топлива и расхода топлива на планируемый год (по формулам 1.10 и 1.15).
Принимаем суммарный нормативный коэффициент в планируемом году равным фактическому коэффициенту в отчетном году:
к =1,05.
Норматив расхода газа на собственные нужды принимаем равным полученному ранее расчетом (табл. 3.4):
dсн= 0,033.
Средневзвешенная удельная норма берется равной 156,2 кг у.т./Гкал (табл. 3.5): Групповая удельная норма расхода топлива по формуле (1.10):
Принимаем:
Тепловая сеть протяженностью 23,2 км. Протяженности участков подающего и обратного трубопроводов одного диаметра равны между собой.
Прокладка в непроходных подземных каналах трубопроводов диаметром 377 мм - 0,5 км ,273 мм - 1,0 км ,219 мм - 2 км, 159 мм - 2,5 км, 108 мм - 3 км, 76 мм - 1,1 км.
Бесканальная прокладка трубопроводов диаметром 219 мм - 1,0 км. Надземная прокладка трубопроводов диаметром 377 мм - 0,5 км.
Тепловая сеть расположена в Тверской области. Среднегодовая температура грунта tср.ггр = 6,8 °С, средняя за отопительный период температура наружного воздуха tcрнв= -3,7 °С.
Средняя за отопительный период температура теплоносителя в подающем трубопроводе tсрn= 90 °С, а в обратном tср0= 48 °С. Среднегодовая температура теплоносителя в подающем трубопроводе tср.гП = 90 °С, а в обратном tср.г0 =50 °С. Усредненная за отопительный период температура холодной воды tсрхв = 5 °С. Длительность отопительного периода 219 суток.
По формуле (2.3) определяем поправочный коэффициент к нормам плотности теплового потока, представленным в табл. 2.2, 2,3 и рассчитанным при определенных среднегодовых значениях температур теплоносителя и грунта для подземной прокладки трубопроводов:
По формуле (2.4) определяем поправочный коэффициент к нормам плотности теплового потока, представленным в табл. 2.4 для участков надземной прокладки подающей линии:
По формуле (2.5) определяем поправочный коэффициент к нормам плотности теплового потока, представленным в табл. 2.4 для участков надземной прокладки обратной линии
Определяем тепловые потери по видам прокладки с учетом диаметра и поправочных коэффициентов. Нормы плотности теплового потока принимаем в зависимости от диаметра и вида прокладки по таблицам 2.2, 2.3, 2.4.
Для случая двухтрубной прокладки в непроходных каналах нормы плотности теплового потока для трубопроводов заданных диаметров выбираем из таблицы 2.2 (Приложение 2).
Для случая двухтрубной бесканальной прокладки нормы плотности теплового потока для трубопроводов заданных диаметров выбираем из табл. 2.3 (Приложение 2).
Для случая надземной прокладки нормы плотности теплового потока для трубопроводов заданных диаметров выбираем из табл. 2.4 (Приложение 2).
Методом интерполяции по табл. 2.4 находим норму плотности теплового потока для подающего трубопровода при средней температуре теплоносителя 90 °С равной 91,0 ккал/м-ч, для обратного при средней температуре теплоносителя 50 °С - 59 ккал/м-ч.
Исходные данные и расчеты сведены в табл. 3.6.
Исходные данные |
Расчет |
||||||
Условный диаметр газопровода, dy, мм |
Норма плотности теплового потока q, ккал/м-ч |
Протяженность участка тепловой сети li,м |
β |
к |
Длительность отопительного периода, Z,cyт. |
к·q·li, ккал/ч |
β·к·q·lr·24·Z, ккал/период |
При прокладке в непроходных каналах (к=кпод, q =qcp.гнi) |
|||||||
76 |
74 |
1100 |
1,2 |
0,96 |
219 |
78,144·103 |
492,87·106 |
108 |
88 |
3000 |
1,2 |
0,96 |
219 |
253,44·103 |
1598,49·106 |
159 |
107 |
2500 |
1,2 |
0,96 |
219 |
256,8·103 |
1619,69·106 |
219 |
130 |
2000 |
1,2 |
0,96 |
219 |
249,6·103 |
1574,28·106 |
273 |
150 |
1000 |
1,2 |
0,96 |
219 |
144,0·103 |
908,24·10б |
377 |
183 |
500 |
1,2 |
0,96 |
219 |
87,84·103 |
554,02·10б |
При бесканальной прокладке (к = кпол, q = qcp.г нi) |
|||||||
219 |
101 |
1000 |
1,15 |
0,96 |
219 |
96,96·103 |
586,06·106 |
При надземной прокладке (к = кнадП) q = qПiв) |
|||||||
377 |
91,0 |
500 |
1,25 |
1,102 |
219 |
50,14·103 |
329,43·106 |
При надземной прокладке (к=кнад0, q=q0iв) |
|||||||
377 |
59,0 |
500 |
1,25 |
1,149 |
219 |
33,90·103 |
222,72·106 |
|
Σ=7885,8·106 |
Суммарные потери тепловой энергии через изолированную поверхность Qпи + Qои = 7885,8 Гкал/период.
Определяем объем воды в тепловых сетях в соответствии с формулой
и таблицей 2.1 (Приложение 2). Исходные данные и расчет приведены в табл. 3.7.
Исходные данные |
Расчет |
||
Условный диаметр трубопровода, dy, мм |
Удельный объем воды трубопровода i-ro диаметра, Vi, м3/км |
Протяженность участка тепловой сети i-ro диаметра, li; км |
Vili. м3 |
76 |
3,74 |
1,1·2 |
8,228 |
108 |
7,85 |
3,0·2 |
47,100 |
159 |
17,66 |
2,5·2 |
88,300 |
219 |
32,35 |
2,0·2 |
129,400 |
219 |
32,35 |
1,0·2 |
64,700 |
273 |
51,04 |
1,0·2 |
102,080 |
377 |
100,05 |
0,5·2 |
100,05 |
377 |
100,05 |
0,5·2 |
100,05 |
|
|
|
|
Определяем потери тепла с утечками из тепловой сети по формуле (2.9).
Исходные данные:
а - нормативное значение утечки из тепловой сети в период эксплуатации принимается равным 0,0025 м3/ ч-м3;
Св=1ккал/кг °С; |
tсрП = 90°С; |
tcpхв = 5°С |
VTC = 639,9м3; |
р = 103кг/м3 |
tсpП = 48°C |
Z = 219cyr |
|
Определяем суммарные нормативные тепловые потери трубопроводами за отопительный период:
QТП = 7885,8 + 538,1 = 8423,9 Гкал/период.